（１）前角γ_ｏ增大，前刀面摩擦因數(shù)μ增大，摩擦角β增大（tanβ＝μ）。

        實驗結(jié)果表明 （β－γ_ｏ）減小。又由式可知，剪切角Φ大。于是由式Ｆ_r＝τ_Φh_Db_D/sinΦcos（Φ＋β－γｏ）可以看出，切削合力Ｆ_ｒ減小。

        實驗結(jié)果證明，前角γ_ｏ對主切削力Ｆ_c影響不顯著，而對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ影響較大，如下圖所示?，F(xiàn)分析如下：

當λ_ｓ＝０°時，可作出下圖，

這時切削合力F_r在正交平面內(nèi)與F_c間的夾角為β－γ_ｏ，于是

又知

        由此可見，由于γ_ｏ增大，則F_r減小，β－γ_ｏ也減小。因而F_c變化不顯著，約減少１％；而Ｆ_Ｍ減小顯著，結(jié)果使Ｆ_ｆ和Ｆ_ｐ減少較大，為３％～５％。

        另一方面，前角γ_ｏ增大，楔角β_ｏ減小，刀具的強度減小，刀具承受切削力的能力減小，從這個角度看，前角γ_ｏ又不宜采用過大值。

        此外，工件材料不同，前角的影響也不同。對塑性大的材料，如純銅、鋁合金等，切削時變形大，前角影響顯著；而對脆性材料如黃銅，前角的影響則較小。

        由此可知，切削時，從切削力的角度看，切削塑性材料刀具前角可選用大值，切削脆性材料刀具前角應選用小值。同時前角不應太小，但也不宜過大，應有一個適宜值。

        （２）主偏角κ_ｒ

        １）對切削力Ｆ_ｃ的影響。當切削面積Ａ_Ｄ不變時 （Ａ_Ｄ＝ａ_ｐｆ＝ｈ_Ｄｂ_Ｄ），主偏角κ_ｒ增大，切削厚度ｈ_Ｄ增大，而切削寬度ｂ_Ｄ減小，切削層形狀變?yōu)楹穸邢髁p小，當κ_ｒ增大到６０°～７５°之后，由于刀尖圓弧半徑ｒ_ε部分參與切削的比例增大，切削層變薄而寬，Ｆ_ｃ又逐漸增加。

        ２）對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ的影響。

        可知，進給力Ｆ_ｆ隨主偏角κｒ的增大而增大，背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ則減小。從切削力減小的角度看，主偏角κ_ｒ應選用較大值。

        ３）刃傾角λ_ｓ實驗結(jié)果，如圖所示，它說明刃傾角λｓ對切削力Ｆ_ｃ影響不大，原因是：刃傾角λ_ｓ增大，有效前角γ_oe增大，切削力減??；但與此同時，實際切削寬度變寬，又使切削力增大。刃傾角λ_ｓ對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆｐ影響較大。這是因為，隨λ_ｓ的增大，側(cè) （進給）前角γ_ｆ減小，而背 （切深）前角γ_ｐ增大 。因而，相應的Ｆ_ｆ增大，而Ｆ_ｐ減小。

        外圓車削時，為使工件變形小，以減少加工誤差，應使Ｆ_p小，因而在精加工時，應采用大的λ_ｓ（正值）。

        ４）刀尖圓弧半徑ｒ_ε當背吃刀量（切削深度）ａ_ｐ、進給量ｆ一定時，由于圓弧刃上各點的主偏角和副偏角是變化的，如圖所示，Ｄ點的κ_rD＝κ_ｒ，Ｂ點的κ_rB＜κ_rD，而Ａ點的κ_rA＝０。若刀尖圓弧半徑ｒ_ε增大，切削刃上的平均主偏角κ_ｒ就減小，使切削寬度ｂ_Ｄ增大，切削厚度ｈ_Ｄ減小，切削斷面形狀變?yōu)閷挾?，切削力?sub>ｃ增大，Ｆ_ｐ明顯增大。從切削力的角度看，應采用小的刀尖圓弧半徑ｒ_ε。