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1.理論表面粗糙度 理論表面粗糙度是刀具幾何形狀和切削運動引起的表面不平度。生產(chǎn)中，如果條件比較理想，加工后表面實際粗糙度接近于理論表面粗糙度。 刀具幾何形狀和切削運動對表面粗糙度的影響主要是通過刀具的主偏角、副偏角、刀尖圓弧半徑rε以及進給量對切削后工件上的殘留層高度的影響來體現(xiàn)的。主偏角、副偏角、進給量越小，表面粗糙度值越小;刀尖圓弧半徑。越大，表面粗....
非合金工具鋼（原碳素工具鋼）按照GB/T13104.1—2008《鋼分類 第1部分：按化學成分分類》及GB/T1299—2014(模具鋼)，非合金工具鋼屬于非合金鋼。按照GB/T11304.2—2008《鋼分類第2部分：按主要質(zhì)量等級和主要性能或使用特性的分類》，非合金工具鋼屬于特殊質(zhì)量非合金鋼。非合金工具鋼是高碳過共析、共析或亞共析鋼。碳是非合金工具鋼的主要強化元素。非合金工具鋼通常按用途可分為....
固定影響切削的其他因素，僅改變ｆ及ａｐ，分別可以獲得ｆ-Ｔ和ａｐ-Ｔ的關(guān)系表達式 1和式 2把式與上兩式綜合為一起，可得例如：使用YT15硬質(zhì)合金車刀車削Ｒｍ＝0.650GPa的碳素鋼時 （ｆ＞0.7ｍｍ／ｒ），切削用量與刀具壽命的關(guān)系為 由上式可知，當其他條件不變 １）切削速度ｖｃ提高一倍時，刀具壽命Ｔ降低到原來的３％。 ２）進給量ｆ提高一倍時刀具壽命Ｔ....
通過刀具磨損實驗可知，當工件材料、刀具標準及刀具幾何形狀確定后。則切削速度是影響刀具壽命的主要因素。提高切削速度，刀具的壽命就降低，其關(guān)系可在實驗中獲得 在雙對數(shù)坐標紙上定出 （Ｔ１，vc１），（Ｔ２，vc２），（Ｔ３，vc３），（Ｔ４，vc４）。在一定的切削速度范圍內(nèi)，這些點基本上分布在一條直線上，vc-Ｔ關(guān)系可寫成式中 vc———切削速度，單位為m/min； Ｔ———刀....
刀具磨損與一般機械零件的磨損不同，一方面由于刀具前刀面所接觸的切屑和后刀面所接觸的工件都是新生表面，這個表面不存在氧化層或其他污染。另一方面又由于刀具的摩擦區(qū) （前刀具、后刀面）是在高壓 （大于工件材料的屈服應力）、高溫 （700～1200°C）作用下進行的，所以刀具的磨損原因極其復雜，按性質(zhì)大體可分為機械作用和熱-化學作用兩類原因。 １.機械作用的磨損 兩相接觸物體表面間，具....
（１）前角γｏ增大，前刀面摩擦因數(shù)μ增大，摩擦角β增大（ｔａｎβ＝μ）。 實驗結(jié)果表明 （β－γｏ）減小。又由式可知，剪切角Φ大。于是由式Ｆr＝τΦhDbD/sinΦcos（Φ＋β－γｏ）可以看出，切削合力Ｆｒ減小。 實驗結(jié)果證明，前角γｏ對主切削力Ｆｃ影響不顯著，而對進給力Ｆｆ和背向力 （切深抗力）Ｆｐ影響較大，如下圖所示?，F(xiàn)分析如下：當λｓ＝０°時，可作出下圖，這時....
刀具磨損是指刀具摩擦面上的刀具材料逐漸損失的現(xiàn)象。刀具磨損的形態(tài)一般有以下三種： １.前刀面磨損當切削塑性材料，切削厚度 （ｈＤ）和切削速度 （ｖｃ）都較大時，切屑在前刀面會磨損出洼凹，這個洼凹稱月牙洼。月牙洼產(chǎn)生的地方是切削溫度最高的地方。前刀面磨損量的大小，用月牙洼珠寬度ＫＢ和深度ＫＴ表示，如圖a所示。 ２.后刀面磨損由于切削刃的刃口鈍圓半徑對加工表面的擠壓與摩擦，....
（１）背吃刀量 （切削深度）ａｐ背吃刀量ａｐ增大，切削寬度ｂＤ（bD＝ａｐ/sinkr）按比例增大，從而使剪切面面積Ａｓ和切屑與前刀面的接觸面積都按比例增大，第I變形區(qū)和第II變形區(qū)的變形都按比例增大。因而，當背吃刀量增大１倍時，切削力也增大１倍 。 （２）進給量ｆ進給量ｆ增大，切削厚度 （ｈＤ＝fsinkr）按比例增大，而切削寬度ｂＤ不變，如圖所示。這時雖剪切面面積按比例增大，但切....
用硬質(zhì)合金車刀車削熱軋４５鋼 （Ｒｍ＝0.650GPa），車刀主要幾何角度為γｏ＝１５°、κｒ＝７５°、λｓ＝０°，切削用量為ａｐ＝４ｍｍ、ｆ＝０.３ｍｍ／ｒ、ｖｃ＝１００ｍ／min。計算切削力及切削功率 （１）計算切削力（２）切削功率２.單位切削力及切削功率（１）單位切削力....
美國通用電氣公司(GE)于1957年利用超高溫高壓技術(shù)成功研制出立方氮化硼粉末,簡稱 CBN(Cubic Boron Nitride)。氮化硼以六方氮化硼、密排六方氮化硼和立方氮化硼三種形態(tài)存在。六方氮化硼(HBN)是最常見的氮化硼,由于其材料質(zhì)軟、制造困難及存在易破裂的“解理面”。因此,六方氮化硼不具備切削能力。20世紀60~70年代初,蘇聯(lián)、日本和我國等都通過一定的技術(shù)制成了立方氮化硼。由于其....
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