?（1）基面P_r與切削平面P_s

1）基面：主切削刃上任意點(diǎn)的基面，即通過(guò)該點(diǎn)，垂直于該點(diǎn)切削速度方向的平面。主切削刃上各點(diǎn)因其切削速度方向不同，基面位置也不同（見(jiàn)圖1a）。不難看出，基面總是包含鉆頭軸線的平面。

2）切削平面：主切削刃上任意點(diǎn)的切削平面，是包含該點(diǎn)切削速度方向，而又切于該點(diǎn)加工表面的平面。同樣，由于主切削刃上各點(diǎn)的切削速度方向不同，切削平面位置也不同。圖1b所示為鉆頭切削部分最外緣A點(diǎn)的基面與切削平面。

圖1 麻花鉆的基面與切削平面

a）基面 b）切削平面

（2）螺旋角β 鉆頭刃帶棱邊螺旋線展開(kāi)成直線后與鉆頭軸線的夾角，它相當(dāng)于副切削刃刃傾角，如圖2所示。

tanβ=πd/P

式中 P——螺旋槽導(dǎo)程，mm；

d——鉆頭外徑，mm。

麻花鉆螺旋角一般為25°～32°。增大螺旋角有利于排屑，能獲得較大前角，使切削輕快，但鉆頭剛性變差。小直徑鉆頭，為提高鉆頭剛性，螺旋角β可取小一些。鉆軟材料、鋁合金時(shí)，為改善排屑效果，β角可取大一些。圖2中β_x為切削刃上x點(diǎn)的螺旋角，r_x為該點(diǎn)到中心的距離。

圖2 麻花鉆的螺旋角和頂角

（3）頂角2? 它是兩主切削刃在其平行的平面上投影的夾角（見(jiàn)圖2），頂角越小，主切削刃越長(zhǎng)，切削寬度增加，軸向力減小，對(duì)鉆頭的軸向穩(wěn)定性有效。但減少頂角會(huì)使鉆尖強(qiáng)度減弱，切屑變形增大，導(dǎo)致扭矩的增加。標(biāo)準(zhǔn)麻花鉆的頂角2?約為118°。

（4）刃傾角λ_s與端面刃傾角λ_t 由于麻花鉆的主削刃不通過(guò)鉆頭軸線，從而形成刃傾角λ_s。它是在切削平面內(nèi)主切削刃與基面之間的夾角，因?yàn)橹髑邢魅猩细鼽c(diǎn)基面與切削平面位置不同，因此刃傾角也是變化的。圖3的P_s向視圖中表示出主切削刃上最外緣處的刃傾角。

麻花鉆主切削刃上任意點(diǎn)的端面刃傾角λ_t，是該點(diǎn)的基面與主切削刃在端面投影中的夾角。由于主切削刃上各點(diǎn)的基面不同，因此各點(diǎn)的端面刃傾角也不相等，外緣處最小，越接近鉆芯越大。

（5）主偏角 麻花鉆主切削刃上某點(diǎn)的主偏角是該點(diǎn)基面上主切削刃的投影與鉆頭進(jìn)給方向之間的夾角。由于主切削刃上各點(diǎn)的基面不同，各點(diǎn)的主偏角也隨之改變。主切削刃上各點(diǎn)的主偏角是變化的，外緣處大，鉆心處小。

（6）前角γ_o 麻花鉆主切削刃上任意一點(diǎn)y的前角γ_oy是在主剖面（圖3中P_oy-Poy剖面）測(cè)量的前面與基面之間的夾角，前角是由螺旋角形成的。麻花鉆主切削刃各點(diǎn)前角變化很大，從外緣到鉆芯，前角由30°減到-30°。

圖3 麻花鉆的刃傾角、主偏角和前角

（7）后角α_f 麻花鉆主切削刃上任意一點(diǎn)y的后角α_fy是在以鉆頭軸線為軸心線的圓柱面的切平面上測(cè)量的，如圖4所示。這是由于主切削刃在進(jìn)行切削時(shí)做圓周運(yùn)動(dòng)，進(jìn)給后角能夠反映鉆頭后面與加工表面之間的摩擦關(guān)系，同時(shí)也方便測(cè)量。

圖4 麻花鉆的后角

（8）橫刃角度 橫刃是兩個(gè)主后面的相交線（見(jiàn)圖5）。b_ψ為橫刃長(zhǎng)度；在端面投影上，橫刃與主切削刃之間的夾角為橫刃斜角ψ，標(biāo)準(zhǔn)麻花鉆的橫刃斜角ψ=50°～55°。當(dāng)后角磨得偏大時(shí)，橫刃斜角減小，橫刃長(zhǎng)度增大。因此，在刃磨麻花鉆時(shí)，可以觀察ψ角的大小來(lái)判斷后角是否磨得合適。

橫刃是通過(guò)鉆頭中心的，并且它在鉆頭端面上的投影為一條直線，因此橫刃上各點(diǎn)的基面是相同的。從橫刃上任一點(diǎn)的主剖面O-O可以看出，橫刃前角γ_oψ為負(fù)值（標(biāo)準(zhǔn)麻花鉆的γ_oψ=-（54°～60°），橫刃后角α_oψ≈90°-γ_oψ（標(biāo)準(zhǔn)麻花鉆的α_oψ=30°～36°）。由于橫刃具有很大的負(fù)前角，鉆削時(shí)橫刃處發(fā)生嚴(yán)重的擠壓而造成很大的軸向力。通常橫刃的軸向力約占全部軸向力的1/2以上。ψ角越小，軸向力越大。由于橫刃處切削條件很差，對(duì)加工工件孔的尺寸精度有較大影響。

圖5 麻花鉆的橫刃角度